Каталог "Пожарная безопасность"-2026

ОГНЕЗАЩИТНЫЕМАТЕРИАЛЫ, ПОКРЫТИЯ И РАБОТЫ СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ КАТАЛОГ ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ | 2026 www.secuteck.ru 58 4 РАЗДЕЛ комплекса, реализующего метод конечных элементов. Для задания граничных условий выполняется аппроксимация полученного графика зависимости температуры от вре- мени в моделируемом пожаре в полином второго порядка. Степень данного полинома определяется эмпирически, в соответствии с полученным графиком температуры от времени. Кривые теплопроводности и теп- лоемкости задаются в соответствии со свой- ствами материала. Величина сетки задается в зависимости от сечения несущего эле- мента. При этом рекомендуется произво- дить несколько итераций расчета с умень- шением размера ячейки сетки вплоть до ите- рации, при которой изменения по сравнению с предыдущей будут несущественны. Моделирование пожара Моделирование пожара и распростране- ния его опасных факторов, в том числе про- грева поверхностей конструкции, прово- дится при помощи полевой расчетной мо- дели, которую можно применить, используя различные соответствующие программные комплексы. В модели задаются непроницае- мая холодная поверхность земли, поверх- ность горелки с заданной удельной мощ- ностью тепловыделения и расходом го- рючего, открытые границы расчетной обла- сти, датчики мониторинга теплового потока, температуры и вертикальной скорости по- тока на расстояниях 0, 3, 6 и 12 м от очага по- жара. Горючая нагрузка принимается в со- ответствии с проектной документацией на объекты строительства. Недостающие пара- метры задаются, исходя из базы данных ти- повой горючей нагрузки. Строятся графики зависимости температуры и теплового по- тока от времени для самого вероятного сце- нария и самого опасного сценария (рис. 4). При применении данного алгоритма расчета пределы огнестойкости несущих металлокон- струкций являются обоснованными и по- является возможность для оптимального при- менения огнезащитного материала. Таким об- разом, делается вывод о фактических преде- лах огнестойкости конструкций этажерок и эстакад и оптимизационных расчетах по сравнению с требуемыми в нормативных до- кументах РФ пределов огнестойкости кон- струкций несущих конструкций этажерок и эстакад. Пример расчета эстакадной конструкции Рассмотрим применение данной методики на примере оценки пределов огнестойкости стальных конструкций этажерок нефтегазо- носных сетей месторождений при кустовом расположении скважин и для эстакад неф- тегазовых сооружений. Расчет зон пора- жающих факторов рассматриваемых аварий производился с использованием ПК "ТОКСИ+риск" с учетом метеоусловий мест- ности размещения объекта проектирования. Объектами исследования являлись три неф- тегазодобывающих месторождения c кусто- вым расположением скважин, которые свя- заны между собой нефтегазосборными се- тями на эстакадных конструкциях. Наиболее опасными сценариями являлись разгермети- зации участка трубопровода с образованием дефектного отверстия характерного размера. Частота разгерметизации участков проекти- руемого трубопровода определена с учетом образования различных видов разгерметиза- ции и внутреннего диаметра трубопровода. Для месторождения № 1 рассмотрены 54 сценария, наиболее опасным принят сце- нарий с разрушением газопровода Ø530 мм с возникновением струйного горения. Коли- чество опасных веществ определялось с учетом нормативного времени срабатыва- ния запорных устройств, установленных на границах технологических блоков. В резуль- тате анализа исходной документации вы- бран наиболее опасный сценарий пожара пролива, характеризующийся максималь- ной зоной распространения поражающих факторов, – сценарий 1.1 с площадью про- лива 376,1 м 2 . Сценарием с наиболее веро- ятной аварийной ситуацией, согласно про- ектной документации, является сцена- рий 1.2 с площадью пролива 46,9 м 2 . При этом учитывалось, что не все количество ве- щества, выбрасываемое или истекающее из аварийного оборудования, может участво- вать в создании поражающих факторов или непосредственно наносит ущерб. Полевая расчетная модель построена с учетом проектируемых конструкций. Наибо- лее подвержены тепловому потоку продоль- ные балки и сам трубопровод, на поверхно- сти которых плотность теплового потока может достигать 180 кВт/м 2 (рис. 5). Для получения точных количественных данных на уровне трубопроводов получен график зависимости плотности теплового потока от времени. Критическая температура нагрева сечения (°С) при центральном растяжении или сжа- тии элемента по потере несущей способно- сти Ткр = 695° С. s Рис. 3. Алгоритм расчета огнестойкости и применения огнезащиты для конструкции s Рис. 4. Примеры графиков распределения температуры от времени и рас- стояния от очага пожара для: а) самого вероятного сценария, б) самого опас- ного сценария s Рис. 5. Распространение в модели температур и теплового потока